摘 要：燃?xì)鈮嚎s機(jī)是海上石油平臺生產(chǎn)中的關(guān)鍵設(shè)備，它的穩(wěn)定運(yùn)行可以保證發(fā)電機(jī)組的穩(wěn)定供氣，同時減少平臺碳排放標(biāo)準(zhǔn)， 承載著為發(fā)電機(jī)組提供壓縮燃?xì)饧氨Ｐl(wèi)藍(lán)天的重要使命。否則將會對透平的正常運(yùn)行產(chǎn)生嚴(yán)重影響，從而確保電網(wǎng)的穩(wěn)定起到極 為重要的作用。燃?xì)鈮嚎s機(jī)運(yùn)行時很明顯的特點就是區(qū)域高振動，高振動對機(jī)組的附屬檢測儀表產(chǎn)生了很大干擾，進(jìn)而影響了壓縮機(jī)的穩(wěn)定運(yùn)行。因此，如何降低高振動設(shè)備檢測儀表故障率成了壓縮機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行的關(guān)鍵。

 

0 引言

    燃?xì)鈮嚎s機(jī)是海上石油平臺生產(chǎn)中的關(guān)鍵設(shè)備，為透平發(fā) 電機(jī)組提供壓縮燃?xì)�。一旦燃�(xì)鈮嚎s機(jī)停機(jī)，平臺發(fā)電機(jī)便會 切換液體燃料或停機(jī)，同時低壓伴生氣會排放燃燒，嚴(yán)重影響平臺定生產(chǎn)的同時增加了碳排放。 

    燃?xì)鈮嚎s機(jī)運(yùn)行時很明顯的特點就是區(qū)域高振動，高振動 對機(jī)組的附屬檢測儀表產(chǎn)生了很大干擾，測量值嚴(yán)重失真，尤其是燃?xì)鈮嚎s機(jī)分液罐液位測量值跳變非常嚴(yán)重，進(jìn)而影響了壓縮機(jī)的穩(wěn)定運(yùn)行。 

    對液位測量值跳變問題進(jìn)行分析處理，從而確保燃?xì)鈮嚎s機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行。進(jìn)一步提高完整性的管理水平，為穩(wěn)定生產(chǎn)提供強(qiáng) 有力的保障。

 

1.工藝流程介紹

    某海上石油平臺，生產(chǎn)分離器的伴生氣，流經(jīng)入口燃?xì)饫鋮s 器和入口燃?xì)庀礈炱骱筮M(jìn)入到壓縮機(jī)橇內(nèi)的一級洗滌器處理 后，再流入一級入口緩沖氣罐進(jìn)入一級壓縮機(jī)氣缸，經(jīng)一級壓縮 后排至一級出口緩沖氣罐，然后經(jīng)一己娩卻器冷卻后進(jìn)入二級 洗滌器，從二級洗滌器流出的燃料氣流入二級入口緩沖氣罐，吸 入二級壓縮機(jī)氣缸，經(jīng)二級壓縮后排至二級出口緩沖氣罐，再經(jīng) 二己娩卻器冷卻后排出橇外，經(jīng)燃料氣接收器緩沖洗滌、燃料氣過濾器過濾、燃料氣加熱器加熱后供平臺發(fā)電機(jī)使用（圖 1）。

 

2 機(jī)組運(yùn)行中存在的問題

    在燃?xì)鈮嚎s機(jī)運(yùn)行期間，操作人員發(fā)現(xiàn)一、二級分液罐液位 計有不同程度的跳變，對壓縮機(jī)的穩(wěn)定運(yùn)行造成了很大影響。

    依據(jù)操作人員反映液位計跳變的情況，對近兩年壓縮機(jī)關(guān)斷次數(shù)及原因進(jìn)行統(tǒng)計（表 1）。

 

    從上述統(tǒng)計數(shù)據(jù)可以看出，發(fā)現(xiàn)壓縮機(jī)停機(jī)原因 71.4%都 是液位計跳變導(dǎo)致。一旦燃?xì)鈮嚎s機(jī)停機(jī)，平臺發(fā)電機(jī)便會切換 液體燃料或停機(jī)，增加運(yùn)營成本，同時低壓伴生氣會排放燃燒， 嚴(yán)重影響平臺穩(wěn)定生產(chǎn)的同時增加了碳排放。

2.1 原因分析 

    （1）液位計門檻電壓不合適。本燃?xì)鈮嚎s機(jī)采用的是 KTEK 公司生產(chǎn)的磁致伸縮式液位變送器，此液位計如果出現(xiàn)輸出偶爾上升或者下降達(dá)到報警值，這可能是信號丟失或門檻電 壓設(shè)置不當(dāng)，通過門檻電壓調(diào)節(jié)電位計來對門檻電壓進(jìn)行適當(dāng) 調(diào)節(jié)。通過調(diào)節(jié)，液位計跳變現(xiàn)象依然存在，機(jī)組還是不能正常

運(yùn)行。

    （2）模塊故障。此類型液位計變送器都是模塊化的，并且 電子元件都是包含在可更換的模塊中，初步懷疑模塊出現(xiàn)故障，導(dǎo)致測量值失真�，F(xiàn)場對液位變送器模塊進(jìn)行更換，更換后跳 變還是存在。 

    （3）振動干擾。燃?xì)鈮嚎s機(jī)區(qū)域#明顯的特點就是高振動，壓縮機(jī)撬內(nèi)尤其嚴(yán)重。經(jīng)現(xiàn)場實際測量液位計處振動值達(dá)到了 （5.0~5.5）mm/s，而對比現(xiàn)場其他罐體液位計振動值均在 0.15 左 右，據(jù)此判斷振動對其測量值有很大干擾。

    現(xiàn)場通過安裝減震塊來消除振動干擾，減震塊確實有緩解 跳變的作用，但是還是會出現(xiàn)幅度較大跳變停機(jī)現(xiàn)象（圖 2）。對生產(chǎn)平臺來說，哪怕只有那么一次非正常停機(jī)也是不能夠接受 的。單純靠減震塊數(shù)量的增加來抗震，儼然不妥。

 

    從以上 3 個方面分析，問題還是沒有很好解決，但仔細(xì)分析 機(jī)組運(yùn)行中存在的問題是由于高振動使磁致伸縮式液位計出現(xiàn)這種跳變現(xiàn)象，于是嘗試使用新型液位計來解決數(shù)據(jù)跳變問題。

    2.2 問題處理 

    鑒于前期問題的排查分析，得出高振動對燃?xì)鈮嚎s機(jī)洗滌 罐液位測量值產(chǎn)生極大干擾，計劃液位計換型。通過現(xiàn)場液位計 參數(shù)采集，開始著手液位計自主選型工作。通過資料收集，本次 液位計計劃采用差壓式液位變送器來替代目前這種磁致伸縮式液位計。

    差壓式液位計測量原理：差壓式液位測量方法的理論依據(jù)是流體靜力學(xué)原理，是利用容器內(nèi)的液位改變時，液柱產(chǎn)生的靜 壓也相應(yīng)變化的原理而工作的，即罐體中任意一點的靜壓力 PA 與其自由表面上的壓力 PB 之間的差值 ΔP，等于液體密度 ρ、重力加速度 g 和液體高度差 H 的乘積（圖 3）。即 ΔP=PA-PB=ρgH。 其中，PA 和 PB 為兩處的靜壓力，ΔP 為 A 處的差壓。

    在一般情況下，被測介質(zhì)的密度和重力加速度都是已知的，因此，差壓與液位的高度 H 成正比，這樣就把測量液位高度的問題變成了測量差壓的問題，通過測量差壓 ΔP 即可求出被測 液位高度 H。由于燃?xì)鈮嚎s機(jī)設(shè)備高振動的特殊性，本次差壓式 液位計采用雙法蘭帶毛細(xì)管式液位變送器，通過毛細(xì)管壓力傳導(dǎo)，將變送器固定到撬內(nèi)振動 較小區(qū)域或固定到撬外，消除 振動影響。并且雙法蘭式差壓變送器還可以解決高黏度、易 凝固、易結(jié)晶、腐蝕性、含有懸 浮介質(zhì)的液位測量問題。 

    結(jié)合差壓式液位計正負(fù)遷 移的調(diào)試方法，液位計調(diào)試完 成后，燃?xì)鈮嚎s機(jī)啟動運(yùn)行，通 過控制盤觀察液位曲線情況，較為平穩(wěn)。通過本方案的實施，很好地解決了燃?xì)鈮嚎s機(jī)洗滌 罐液位測量跳變失真的問題。

 

2.3 效果驗證

改造換型施工后，對優(yōu)化后的效果進(jìn)行測試檢驗：對燃?xì)鈮?縮機(jī)長時間運(yùn)行測試，通過控制盤觀察洗滌罐液位曲線情況，曲 線變化非常平穩(wěn)，基本沒有較大范圍變化，通過對機(jī)組長時間運(yùn)

行的測試，效果良好，沒有出現(xiàn)一次由于液位計跳變導(dǎo)致的燃?xì)?壓縮機(jī)停機(jī)的情況，液位計跳變故障停機(jī)率從整改之前的71.4%降低到了 0%，實現(xiàn)了壓縮機(jī)高振動區(qū)域檢測儀表的穩(wěn)定運(yùn)行，確保不發(fā)生跳變導(dǎo)致的停機(jī)事件。平穩(wěn)運(yùn)行曲線如圖 4。

 

3 結(jié)語

    經(jīng)過近半年的運(yùn)行測試，洗滌罐液位計測量值穩(wěn)定，本次改 造收到良好效果。有效地消除了高振動的影響，確保了機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行，助力平臺穩(wěn)產(chǎn)高產(chǎn)，節(jié)能減排，為藍(lán)天保衛(wèi)戰(zhàn)以及實現(xiàn) 千萬噸級大油田、清潔渤海貢獻(xiàn)綿薄之力。